电子产品世界

图3 模拟a）和试验调查b）时钻孔的同心扇区的划分

由于对划分扇区制订模型的思路还需要利用按照钻头调整过的刀刃几何形状和切削数据进行大量的车削试验，因而需要研发一种新的模型，它可以从车削的正交基准切削中推导出钻头上的力和力矩。为此，必须了解刀刃上的各种角和切削速度对力的影响。为了对钻孔过程建立模型，首先要测算出这些参数对特定的切削力和进给力的影响。根据半径的容积份额各有不同，用Kienzle公式通过求和计算出全钻孔的相应力。为了确定模型的参数，需要在车和钻的加工试验中进行大量的测量。为此，在一台NC车床的刀具转塔上每一个加工站点安装一个Kistler切削力测力计Typ 9121和一个Kistler钻孔平台Typ 9271A（见图4）。这些试验可以在不同的冷却润滑条件下来进行。计算切削和进给力的基础是Kienzle方程，该方程分别以特定的切削力和进给力与切削面积的乘积来表示这种力。

图4 车与钻试验台上装备了力、力矩和声音发射（AE）测量系统

刀刃几何形状影响切削力

众所周知，特定的切削力和进给力在很大程度上取决于刀刃几何形状，而刀刃几何形状在钻头上是沿半径变化的。因此，必须在第一步中，从0切削角的正交车试验和从使用麻花钻头的钻孔试验中测出切削角和倾斜角之比的依存关系。例如，给出了从测量中求出的车削和钻孔的主刀刃上切削力的比值。这些值可以通过切削角γ(r)和倾斜角λ(r)的校正因数互相换算。与车削的切削能力相比，钻孔的切削能力也可以用系数AC或BC加以表示。横刃的换算与此类似。

按照Kienzle求切削力的公式

根据Kienzle的力公式，第二步中可以用前面确定的kc1.1(r)的值测定主刃和横刃上的切削力。同时，还要考虑到使用横刃时切削容积的校正。这种校正符合这样一个事实：钻头在这个部位的切削体积构成尖锐的圆形扇区，而不是车削形成的方形。

横刃区发生变形

完全钻孔的切削力是在考虑到作用半径的情况下主刃和横刃切削力的总和。以车时的测量数据和为钻孔而计算出的切削力或进给力比和在钻孔时测量的力为基础，表明了作为进给函数的误差。因此，尤其是在横刃区，也就是在钻头的中心，这里的切削速度非常低，还需要对那里发生变形过程的分力做出模型。

图5 钻头上的切削力和进给力，根据车削实验的切削数据计算

变形份额的建模对进给力来说比对切削力更重要。利用其他的因数（升程校正、变形份额），可以在模型中对切削速度的影响，以及额外的变形份额加以考虑。同时，变形份额是从待加工材料的抗拉强度Rm中推导出来的。根据这种扩展的模型，钻刃上力的分布显示在图5中。这里尤其引人注目的是，进给力主要还是取决于横刃上的分力。众所周知，钻头越尖，这个分力越小。

计算模型必须继续研发

对螺旋钻上力的调查表明，在考虑到切削和倾斜角变化的情况下，利用Kienzle公式可以对钻头主刃的力制出可靠的模型。对于横刃来说，除了带有切削体积校正的切削份额之外，还需要有一个附加的变形份额，根据工件材料的抗拉强度，对此提出了第一个建议。而对其他的钻头参数、尖锐度，以及在其他材料中的应用所建议的模型，还需要加以审查，必要时还需要对模型继续加以细化。(end)

1 2

关键词： 光学测量何形状过程