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图6为未使用均流策略时并联系统交流侧相电压ea1、ea2及其对应相电流ia1、ia2的稳态波形，其中ia1的峰值约是28A，此路的输出功率为4965W；ia2的峰值约是7．5A，由此可见一路重载运行，另一路轻载运行，系统处于不均流状态。图7为使用均流策略后的并联系统交流侧相电压ea1、ea2及其对应相电流ia1、ia2的稳态波形，两路相电流的峰值相同，均约为19A，即并联系统的两路输出功率相同，达到交流侧均流的目的。且从图中可以看出，每路交流侧的相电压和相电流的相位差都为零，即功率因数为1，实现了系统对高功率因数的要求。
本文仅给出了三相电源相电压为76V，频率为400Hz情况下的仿真均流效果。经过仿真发现，三相交流电源相电压有效值在35～110V，频率在200～660Hz之间时，采用共电压外环的主从均流策略，均可以实现组成整流并联系统中各整流器的精确均流。

4 双路整流器并联系统实验结果
本文提出的整流电源系统并联均流控制策略，在两台三相输入电压有效值为76V，频率为400Hz，直流侧输出电压为270V，输出功率1.5kW的整流器上进行了并联实验。系统主控制芯片采用TI公司生产的TMS320F2812DSP，电流指令的传输，采用DSP本身集成的CAN总线模块，主整流模块采用的是富士公司产的6MBP50RA060，系统硬件电路如图8所示：

关键词： 控制 技术 整流器 PWM 三相 电压 航空